Токораспределительные сети и защита монтажа предохранителями

Расчет питающих проводов и кабелей. При конструировании постовых зданий необходимо стремиться к минимальным расстояниям между аккумуляторной, щитом выключения питаний и питающей аппаратурой. Особенно большое значение имеет сокращение коммуникаций в низковольтных цепях батарея — выпрямительные панели, батарея — преобразователи частоты.

В батарейных системах ЭЦ и постовых устройствах ДЦ, где производится полное резервирование всех устройств от аккумуляторных батарей 24 и 48 В, удлинение коммуникаций приведет к такому увеличению сечения кабеля, что послужит препятствием к осуществлению устройств.

Для сокращения сечений кабелей следует стативы и распределительные устройства наиболее крупных потребителей (пусковых блоков стрелочных электроприводов, преобразователей для питания рельсовых цепей и т. и.) размещать вблизи питающих установок ПУ, Длина питающих проводов и кабелей от аккумуляторных батарей, щитов выключения питания, панелей питания, стативов, табло и пультов управления определяется по плану размещения оборудования с учетом выполненных для этого коммуникаций: трубы, шкафы, кабельросты,

Расход тока при задании маршрутов

Число стрелок на посту ЭЦ

Число одновременно устанавливаемых маршрутов

Расход тока при задании маршрутов, А Возбуждаются реле

маневро вых

элементар ных

МП, пп, вкм, вп,

УД. ПУ, МУ, КС

кн

АКН

ПУ, МУ

50

3

4

7

1,1

1,1

4,6

100

6

7

12,7

1,9

1,1

8,1

130

12

14

25,3

3,9

1,1

16,1

каналы. При этом следует принять нормы расстояний: прокладка вдоль зажимов стативов, питающих панелей, секций табло и т. п. — 0,9 м; спуск или подъем к зажимам- 0,7 м; расстояние от кабельроста до потолка — 0,5 м; проход через межэтажное перекрытие — 0,4 м. Общая длина кабеля определяется с надбавкой на изгибы, коэффициент 1,03.

Определение сечения питающих проводов и кабелей необходимо вести по максимальным нагрузкам, которые могут возникнуть в расчетной точке. Это особенно должно соблюдаться в кабелях, питающих релейные и бесконтактные схемы, так как снижение напряжения ниже допустимого будет приводить к неустойчивой работе.

Для расчетов следует пользоваться данными потребляемых устройствами мощностей, которые приведены в пп. 1.2, 1.4, 1.5 и 1.6.

Наиболее сложными являются расчеты кабелей, питающих релейные статн-вы. В расчетах, кроме номинальных токов 0,35 А на стрелку ЭЦ, должны учитываться токи, возникающие при работе маршрутного набора и включении контрольно-секционных реле. Возможное количество одновременно устанавливаемых маршрутов и токи, возникающие при этом на стативах, расположенных в одном ряду, зависят от величины установки блочной централизации.

При числе стрелок ЭЦ более 130 на постах устанавливается две батареи питания и для каждой батареи рассчитываются свои питающие провода по данным табл. 1.40.

В качестве примера приводится расчет питающих проводов для установки ЭЦ в 50 стрелок — пост типа 1к, для которого на рис. 1.30 дано расположение

Рис. 1.30. План расположения оборудования на посту централизации типа 1к: / — ПВ-60; 2 — ПВ-24/220ББ; 3 — ПРББ; 101, 111, 121, 131 — релейные стативы свободного монтажа; 102-105, 112-115, 122-125 — стативы с блоками; 135 — статив с пусковыми стрелочными блоками; 200 и 210 — кроссовые стативы; 203-205 — стативы рельсовых цепей и преобразователей ПЧ

оборудования, а ниже приведены расчетные длины питающих проводов н кабелей.

ЩВП-аккумуляторная 12 м ПУ-статив 203… 18 м

ЩВП -ДГА….12 м ПУ -статив 131…18 м

ЩВП — 1 панель ПУ 10 м ПУ — статив 121… 19 м

ЩВП — 2 панель ПУ. 9 м ПУ — статив 111… 20 м

ЩВП — 3 панель ПУ. 8 м ПУ-статив 101… 21 м

ЩВП — статив 203.. 18 м

ПУ — табло…..34 м статив 101-статив 105 6 м

ПУ — манипулятор (1-я секция)…….36 м статив 101-статив 111 5 м манипулятор — статив

101……..14 м статив 101-статив 102 Зм манипулятор — статив

131……..22 м статив 101-статив 134 10 м манипулятор — статив

134……..17 м статив 101-статив 131 8 м

Допустимое падение напряжения в питающих проводах П и М определено исходя из распределения падений напряжений: Д?/=?/Бтіп-?/реле.

Минимальное напряжение батареи в режиме отключения выпрямителя ?/Б тіп =21>6 В. Напряжение полного подъема реле НМ (НМШ) и КДР 16В при коэффициенте надежности 1,2 на реле должно быть ?/реле= 16-1,2 = 19,2 В. Таким образом, всего в проводах может быть потеряно Д{/=і/Бт1п— і/реле= = 21,6-19,2-= 2,4 В.

Это значение расходуется на падение напряжения в проводах схемы, имеющей наибольшее число контактов.

А (/контакты реле = 1 (,’п"(к) ¦

где [ = 0,019 А — ток, потребляемый реле;

гп = 0,46 Ом — сопротивление соединительных проводов 0,78 мм2 длиной 20 м;

г к — сопротивление контактов: Гк-ГфГПі+ГіГПг+ГштПіз.

Здесь соответственно сопротивление контактов и их число: фронтовых />=0,25 Ом; ті=15; тыловых гт = 0,03 Ом; тг=50; штепсельных розеток Гшт = 0,03 Ом; т3=46; г„=0,25 • 15+0,03 • 50+ 0,03• 46=6,63 Ом;

Д ПкОН такты реле — 0,019(0,46+6,63) =0,135 В.

Питающие кабели в устройствах ЭЦ разводятся по крайним в ряду стативам 101, 111, 121 и т. д„ где установлены предохранители в проводах П, а далее — по стагивам ряда (рис. 1.31, а). Падение напряжения в питающих проводах от крайнего статива до других стативов Д1/Пс в ряду определяется для самого дальнего статива 105, 115 и т. д.:

… (<н + гм), _.

ДПпс =— (прямого провода П),

где /п =6 м, длина провода от статива 101 до 105;

0 35-50

[Н = _Ц_-= 0,92 А-номинальный ток, потребляемый одним стативом

(19 — число стативов на посту, исключая кроссовый; У 0,35 А — ток на одну стрелку ЭЦ);

4м =-т-= 1.75 А-ток, потребляемый одним стативом в момент установки маршрута (см. табл. 1.40).

9=2,5 мм2-сечение провода П после предохранителя, принятое по прочности

6(0,92 + 1,75)

57-2,5 =0! 1 В

= А^контакты реле"Ь^^пс135-[-0,111 = 0,246 В, округленно 0,25 В.

Рис. 1.31. Схемы питающих проводов

Обратный провод М, общий для всех стативов в ряду, принимается сечением 6 мм2. Падение напряжения в нем

… 1р >102-105

57?н

где (Ю2-105 — суммарный ток четырех внутренних стативов 7+4-0,92=10,68;

/р = 6 м; = 6 мм2; ДД„Р = —6‘1°’68 ==0,19 В.

57-6

Всего падение напряжения в ряду стативов составит ДДр = ДДПр+ДДмр = = 0,25+0,19 = 0,44 В.

Эта цифра принимается для расчетов на всех типах постов. Для падения напряжения в питающих проводах (см. рис. 1.31, а) до 1-го статива остается ДНС = ДН-ДНр = 2,4- 0,44=1,96 В.

Ток (Я, М), потребляемый приборами при номинальном режиме станцией 50 стрелок, >н = 0,35-50= 17,5 А. Ток при задании трех маневровых маршрутов >з=7,0 А. Общий ток при задании трех маршрутов >0бщ= 17,5+7,0=24,5 А.

Питающие провода от аккумуляторной батареи через щит выключения питания до панелей питания. Сечение проводов 25,0 мм2. Тогда падение напряжения

2 99.24 ц на участке А-Б ДЯ АБ =…ГД С?’0 =0,75 В.

о/ • 2и

Падение напряжения ДЯБВ = 1,96-0,75=1,21 В.

Расчет сечения отрезка от Б до В ведем до дальнего ряда, что дает некоторое избыточное сечение за счет того, что в нагрузку на провод включается весь

2-21-24 5 ток нормального режима. Сечение <7БВ =- — ’ =15 мм2.

Чтобы напряжение на всех стативах было одинаковое и было возможно отключение питания с любого ряда стативов, от питающей установки прокладываются два кабеля (кольцом) до крайнего статива. Сечение принимается 10 мм2.

Расчет питающих проводов П и М заряда аккумуляторной батареи (рис. 1.31,6) производится при максимальном токе заряда выпрямительной панели ?*зэ р=30 А.

Допустимое падение напряжения Д?/-27,6-26,4=1,2 В, где 27,6 — напряжение выпрямителей, В; 26,4 — напряжение 12 аккумуляторов при заряде, В. 2/(зап 2-22.30

Тогда <7зар=— = -=19,3 мм2,

чзар 57Аи 57.1>2

принимаем кабель 2X25 мм2.

Питание 777 (+24 В) подается через контакты кнопок, расположенных на пульте-манипуляторе, в схему пусковых реле стрелок, реле ограждения, местного управления, ключа-жезла, извещения на переезд, управления приводом разъединителя, искусственной разделки и др. (рис. 1.31, в). Так как питающий провод 777 включается со статива 101, где стоят предохранители, защищающие этот провод, то допустимое падение напряжения в нем не должно превышать падения напряжения провода Я Д7/пр от первого статива в ряду до реле (см. расчет проводов Л и М), т. е. 0,25 В.

На станции 50 стрелок. В задании четырех элементарных маршрутов участвует 8 стрелок, из которых в среднем переводятся 4 стрелки г — 94 Ом — сопро-

27 6 тивление реле иа один стрелочный коммутатор; *’стр = -gj- =0,29 А — ток иа один коммутатор. На четыре переводимые стрелки г4стр = 0,29-4=1,16 А; ограждаются два пути (Огр = 0,019-2 = 0,038 А; в местном управлении участвует одна группа iMy=0,035-1 =0,035 А; для прочих реле i= 0,015 А.

Общий тик (Tn=iictp+t’orP+iMy+i==l,16+ 0,038+0,035+ 0,015=I,25 А.

Сечение кабеля <7Тп необходимо рассчитывать от статива 101, где иа данном типе поста стоят предохранители питания ТП, до пульта-манипулятора, так как далее питание пойдет индивидуально через контакты кнопок пульта-манипулятора к реле.

Необходимо учесть падение напряжения в проводах от пульта-манипулятора до дальнего статива по току единично включаемого реле 1рел (падение напряжения в прямых проводах стрелочно-пусковых реле не рассчитывается, так как эти реле срабатывают при напряжении 8 В):

А^ж=-^^-= —28‘°’01Э— =0,013 В;

ЕЖ 57? 57-0,75

Мтп 17-1,25, „.

дП1! =-= -= 1,5 мм2.

ЧДЕ 57(&итп — А(/еж) 57(0,25-0,013)

Сечение провода 777 выбираем 1,5 мм2.

Питание МИ (рис. 1.31, г), на которое включаются реле ПУ, МУ и АКИ, согласно табл. 1.40 составляет (ми = 1пудму)+?акн = 4,6+1,06=5,66 А. Это питание надо подать от статива 101 до последнего статива во всех рядах, где установлены реле, коммутирующие этот провод. Допустимое падение напряжения такое же, как в проводе М в ряду стативов Л?/мр = 0,19 В (см. расчет провода М).

10-5,66 „ г.

Чтобы уменьшить сечение проводов, прокладываемых вдоль ряда стативов, принимаем сечение провода МИ от 101 до 121 статива 10 мм2. Тогда допустимое падение напряжения в проводах вдоль ряда составит:

, 4-5,66 г6-5,66, „

А^МИряда- 0.19- ду =0,15 В; ?ми ряда = 57.0,15 мм

Остальные провода питания +24 В различного назначения рассчитываются аналогично.

Питающие провода РПБ и РМБ (рис. 1.31, д). Для расчета сечеиия питаю* ших проводов рабочих цепей стрелок принято: средний ток электропривода

<‘ал.д=2,0 А; номинальное напряжение электродвигателя 160 В; номинальное напряжение источника питания 220 В; падение напряжения в наружном кабеле 56 В. Одновременно переводятся четыре стрелки: г’гр = 4-2=8 А.

Сопротивление соединительных проводов и переходное сопротивление контактов схемы включения стрелки

г__+ + » рОЗ + Г реле | ^

постоянная величина где гк=0,15-4=0,6 Ом — сопротивление керамико-металлических контактов; грОз=0,03-4=0,12 Ом — сопротивление контактов штепсельных розеток; Грели—0,2 Ом — сопротивление обмоток пускового реле;

гл — сопротивление линейных проводов.

Линейные провода состоят из участков цепи от предохранителя до блока ПС и от статива с блоками ПС до кроссовых стативов КР. Сопротивление 1 м провода 0,0235 Ом;

гл=0,0235 (2/3 + /р (РПБ>) =00235 (2-8 + 6) = 0,52 Ом.

Сопротивление гс = 0,6+0,12+0,2+0,52 = 1,44 Ом.

Падение напряжения на контактах и в соединительных проводах:

^^контакт+пр = *эл.дГс — %,0• 1,44 =2,88 В.

Допустимое падение напряжения в магистральных проводах РПБ и РМБ иа посту ЭЦ:

Д?/РПБ (РМБ)=220 -160-56-2,88=1,12 В.

(2*1+*ррмб) (гр (2-18 + 6)8

?РПБ(РМБ)= с7АП — с7.1 10 5,о ММ О/ДС/рпБ (РМБ)

Провода РПБ и РМБ — 6 мм2.

На крупных постах ЭЦ сечение магистральных проводов превышает 6 мм2. В этом случае провод РМБ на участке /р прокладывается 6 мм2, а магистральные провода РПБ и РМБ рассчитываются иа отрезке А и изА(/(РПБРмБ) считается падение напряжения в проводе РМБ на отрезке /р.

Цепи питания ламп табло СХ и МС (рис. 1.31, е). Общий ток провода СХ и МС в поминальном режиме задания маршрутов определяется из расчета

сх = 1тп,

где 1=0,1 А — ток одной лампы пульт-табло;

т-4 — количество одновременно горящих ламп в расчете на одну стрелку; п=50 — количество централизованных стрелок.

21сх — 20 А,

Для нормального накала ламп табло общее падение напряжения не должно превышать 10 %, т. е. 2,4 В.

Определяется падение напряжения в прямом проводе питания ламп на табло: А(7л = 1ц шах (^п+гк)>

где 1К тах = 0,1 -6=0,6 А (6-количество ламп в расчете на один изолированный участок — секцию маршрута);

гк = Гф ш-1 + гт т<1 + гшт Щ >

где соответственно сопротивление контактов и их количество: фронтовых

Гф=0,25 Ом; т. 1 = 3; тыловых гт=0,03 Ом; та = 2; штепсельных розеток гшт= = 0,03 Ом; т3 = 4;

г„ = 0,25-3+0,03-2+0,03-4 = 0,93 Ом.

Сопротивление 1 м провода 0,0235 Ом/м:

Д?/л=0,6(17-0,0235+0,93) =0,8 В.

Падение напряжения в проводе СХ от предохранителя, устанавливаемого на стативе 101, до шин стагива 105 составит

I р !ст

Аи™~ 57-2,5 ’

где Гот = 0,1 -24 = 2,4 А (на статив приходится один элементарный маршрут, при этом горят 24 лампы);

д-2,5 мм2 — монтажный провод питания СХ после предохранителя (выбирается по прочности);

1Р =6 м — длина провода от первого статива ряда до последнего;

A^=w=01B

За вычетом Д1/л и Ді/пр падение напряжения в магистральном кабеле СХ и МС составит Д?/сх/мс = 2,4-(0,1+0,8) = 1,5 В.

(/i + /2)2/cx (34+21)20

?сх,мс = -^-/мс =-^ТХ- = 129

Принимаем 9мс=16 мм2. Тогда qcx-2-б мм2 (кольцо).

34-20

При таком распределении сечений в проводе МС Д1/мс=?гг =0,8 В, а

57 • 16

ДСсх = 0,62 В.

Питающий провод СХМ (прямой провод пульсирующего питания ламп табло) от панели ПР питающей установки проходит аналогично схеме провода СХ (см. рис. 1.31, е) Д?/схм = 0,7 В. Определено, что всего */з нагрузки провода СХ может включаться на пульсирующее питание — питание ламп белых полос при искусственной разделке маршрутов и что 7з светофоров лишилась питания при перегорании предохранителя у питающего трансформатора и включились в мигающем режиме лампочки повторителей на табло:

*сх~Ь" 1 >Зи-0,1 ‘схм = g >

где tcx —20 А — ток в проводе СХ

п — количество централизованных стрелок;

1,3 п -количество светофоров;

0,1 -ток одной контрольной лампы, А.

_ 20+ 1,3-50-0,1 _в о *. 21-8,8 а „ „

гсхм~—-0,8 А, д — = 4,5 мм2.

3 чсхм 57.0+2

Провод СХМ 2X6 мм2 сечением 6 мм2 принимается минимальным по предохранителю 5А в цепи трансформатора Tpi панели ГІРББ.

Питающий провод КСХ. Для станции 50 стрелок подсветка всей светосхемы осуществляется в один прием. Количество одновременно горящих ламп на стрелку — 5; ток подсветки, включая ток элементов схем в установленных маршрутах, 5-50-0,1 = 25 А. Падение напряжения в проводе МС сечением 16 мм2

при нагрузке подсветки составит (см. рис. 1.31, е) AU= ^ -0,93 В.

57 -16

Схема питания ламп табло аналогична схеме питания по проводу СХ с той лишь разницей, что сечение для подсветки ламп табло рассчитывается из условия питания одного ряда стативов (для станций свыше 50 стрелок — двух рядов блочных стативов) через контакты реле КС панели типа ПРББ. На станции с 50 стрелками три ряда блочных стативов, следовательно, ток подсветки на один 25 провод составит -=8,33 А. Допустимое падение напряжения в проводе КСХ О

равно допустимому падению напряжения в магистральных проводах МС и СХ — 1,5 В за вычетом падения напряжения в проводе МС под нагрузкой подсветки, т. е. 1,5-0,93 = 0,57 В.

Сечение каждого провода на ряд стативов определяется

21-8,33 о_

?ксх 1(2)(3)= 57.0,57 ~5,35 ММ

Сечение Проводов <7ксх 1(2)(3) примем 6 мм2.

Питающий провод КМС. Сечение питающих проводов КМ С и КМС1 для подсветки стрелочных коммутаторов определяется по падению напряжения, допущенному в проводе МС в режиме нормальной установки маршрутов, т. е. 0,8 В. От питающей установки до пульта со стрелочными коммутаторами / = 3R м, общее количество стрелочных коммутаторов на станции 50 стрелок рав но 50-0,7 = 35. Ток лампочек соответственно 3,5 А. Для станции 50 стрелок для ос О С

подсветки используется один провод КМ С с предельным сечением =

57-0,8

=2,8 мм2.

Так как в индивидуальном проводе питания всего 1 лампа, а в расчете провода СХ в индивидуальных проводах принималось до 20 ламп, допустимо сечение провода КМС принять 2,5 мм2.

Питающие провода ламп светофоров ПХС и ОХС рассчитываются на паде-. ние напряжения в них 4 В.

Питающие внутрипостовые провода рельсовых цепей — допустимое Д1/ = = 2 В.

Питающие провода в устройствах промежуточных станций должны рассчитываться аналогично изложенному выше.

Расчет кабелей от ЩВП до панелей питания должен производиться с соблюдением норм падения напряжения. В зависимости от номенклатуры жил * питающих кабелей допустимое падение напряжения в каждой жиле:

1ПК, 1МК, 2ПК, 2МК…… 0,03 В П, М………… 0,35 В

1П, 1М, 2П, 2М…….. 0,1 В ПБС, МБС……….( (батарея 24 В)

0,4 (батарея 48 В)

Падение напряжения в кабеле от батареи до щита ЩВП 0,05 В на провод.

Для ГАЦ и ДЦ расчеты питающих проводов производятся по тем же нормам-, что и в ЭЦ.

Номинальные токи плавких вставок предохранителей и соответствующие им сечения внутрипостовых кабелей и проводов. Плавкие вставки предохранителей и расцепителей автоматических выключателей служат для защиты цепей и приборов. Их следует выбирать по возможности наименьшими по расчетным токам, но таким образом, чтобы они не отключали нагрузку при кратковременных перегрузках (пусковые токи и т. п.). Для повышения надежности предохранители до 15 А включительно, как правило, не следует нагружать более 0,8 номинального тока.

Применение предохранителей с плавкой вставкой 0,3 и 0,5 А допускается в исключительных случаях, когда защита не может быть осуществлена с применением предохранителей 1 А и выше. Так как в устройствах централизации все провода, как правило, прокладываются в жгутах или многожильных кабелях, что ухудшает теплоотдачу, то с учетом окружающей температуры +25° С допустимая нагрузка на провода и кабели с медными жилами не должна превышать величин, указанных в табл. 1.41.

Для защиты проводов и приборов от перегрева выше нормы в цепях, где короткое замыкание не дает многократного увеличения тока, ток плавления предохранителя не должен превышать допустимой нагрузки на провод более чем

Таблица 1.41

Допустимая длительная нагрузка на провод и номинальный ток плавкой вставки (в низковольтных цепях)

Сечение провода,

мм2

Допустимая длительная нагрузка на провод, А, при числе токонесущих проводов в жгуте

Номинальный ток плавкой вставки, А

Сечение провода,

мм1

Допустимая длительная нагрузка на провод» А, при числе токонесущих проводов в жгуте

Номинальный ток плавкой вставки, А

5-6

10 — 12

5-6

10 — 12

0,78

10

9

5

6,0

34

30

15

1,00

11

10

5

10,0

54

48

15

1,5

15

13

6

16,0

68

60

30-35

2,5

20

18

6-10

25,0

95

35

4,0

28

24

10

Токи допустимой перегрузки и короткого замыкания трансформаторов (при частоте 50 Гц)

Параметр

Обмотка

ПОБС-2а

ПОБС-ЗА

ПОБС-5 А

СОБС-2 А

ПТ-25 А

ПРТ-А

ВАК-1 ЗБ*

Номинальное на-

I

220

220

220

220

220

220

220

пряжение, В

II

17

247

44

38

62/124**

12/24**

Допустимая пере-

I

2,15

2,5

2,15

1.1

0,7/1,4**

0,7/1,4**

0,4

грузка, А

II

25,0

2,0

Ю,0

5,9

2,4

12,0

3,5

Ток короткого замыкания, А

I

18

35

25

6,2

3,6/14**

3,0/12**

"

* Диоды являются защитными элементами трансформатора.

** В числителе — данные прн включении обеих первичных обмоток последовательно, в знаменателе — параллельно.

на 15 %. При этом, если предохранитель установлен со стороны первичной обмотки трансформатора, для определения сечения проводов, подключаемых к его вторичной обмотке, ток плавкой вставки должен множиться на коэффициент трансформации. Эти же правила должны применяться для всех других трансформаторов и приборов питания.

В табл. 1.42 приведены токи допустимой перегрузки и короткого замыкания для трансформаторов, применяемых на постах. При указанных в таблице допустимых нагрузках обмотки приборов нагреваются до 125°, т. е. до температуры, максимально допустимой для обмоточного провода.

Таким образом, в цепях, где при сообщениях или порче элементов могут возникнуть токи перегрузки, трансформаторы должны защищаться предохранителями. ПОБС — предохранителями 1А; СОБС, ПТ-25А, ПРТ-А — предохранителями 0,5 А Установка таких предохранителей не позволяет использовать приборы на их номинальную мощность.

При использовании приборов на номинальную мощность или для повышения надежности при установке предохранителей 1 А вместо 0,5 А необходимо защищать трансформаторы со стороны вторичной обмотки раздельными предохранителями для отдельных нагрузок. При этом сумма расчетных токов нагрузок плюс ток перегрузки, приводящий к перегоранию предохранителя с максимальным номиналом, ие должна превышать допустимый ток перегрузки вторичной обмотки трансформатора. Принято, что перегрузка может возникнуть одновременно только в одной цепи.

Прибор и его предохранители, как правило, должны размещаться на одном стативе, чтобы ток короткого замыкания при сообщении проводов в пределах статива приводил к перегоранию предохранителя в первичной обмотке.

Сечение проводов ответвлений от магистральных проводов при технической необходимости может быть принято меньше, чем сечение магистрали, при условии, что’короткое замыкание в конце ответвления должно вызвать ток, в 3 раза превышающий номинальный ток предохранителя, защищающего магистраль.

Сечение проводов на ответвлении должно выбираться по допустимой плотности тока в нормальном режиме и не должно быть ниже указанного:

Номинальный ток плавкой вставки, А.. 25 25 35 35 60 80 100

Сечение провода, мм2 0,78 1 1,5 2,5 4,0 6,0 10

При расчете токов короткого замыкания должно учитываться внутреннее сопротивление источника питания.

Электропитающие устройства горочной централизации | Электропитающие устройства железнодорожной автоматики, телемеханики и связи | Основные положения по проектированию электропитания устройств связи

Добавить комментарий